1.5. ПРОЧНОСТЬ ГРУНТОВ
Сопротивление грунта срезу характеризуется касательными напряжениями в предельном состоянии, когда наступает разрушение грунта [4]. Соотношение между предельными касательными τ и нормальными к площадкам сдвига σ напряжениями выражается условием прочности Кулона-Мора
где φ — угол внутреннего трения; с — удельное сцепление.
Характеристики прочности φ и с определяют в лабораторных и полевых условиях. Для предварительных, а также окончательных расчетов оснований зданий и сооружений II и III класса допускается принимать значения φ и с по табл. 1.17 и 1.18.
ТАБЛИЦА 1.17. НОРМАТИВНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ УДЕЛЬНЫХ СЦЕПЛЕНИИ c, кПа, И УГЛОВ ВНУТРЕННЕГО ТРЕНИЯ φ, град, ПЕСЧАНЫХ ГРУНТОВ
Песок | Характеристика | Значения с и φ при коэффициенте пористости e | |||
0,45 | 0,55 | 0,65 | 0,75 | ||
Гравелистый и крупный | с φ |
2 43 |
1 40 |
0 38 |
– – |
Средней крупности | с φ |
3 40 |
2 38 |
1 35 |
– – |
Мелкий | с φ |
6 38 |
4 36 |
2 32 |
0 28 |
Пылеватый | с φ |
8 36 |
6 34 |
4 30 |
2 26 |
Примечание. Приведенные в таблице значения относятся к кварцевым пескам (см. табл. 1.12).
ТАБЛИЦА 1.18. НОРМАТИВНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ УДЕЛЬНЫХ СЦЕПЛЕНИЯ c, кПа, И УГЛОВ ВНУТРЕННЕГО ТРЕНИЯ φ, град, ПЫЛЕВАТО-ГЛИНИСТЫХ ГРУНТОВ ЧЕТВЕРТИЧНЫХ ОТЛОЖЕНИЙ
Грунт | Показатель текучести | Характеристика | Значения с и φ при коэффициенте пористости е | ||||||
0,45 | 0,55 | 0,65 | 0,75 | 0,85 | 0,95 | 1,05 | |||
Супесь | 0 < IL ≤ 0,25 | с φ |
21 30 |
17 29 |
15 27 |
13 24 |
– – |
– – |
– – |
0,25 < IL ≤ 0,75 | с φ |
19 28 |
15 26 |
13 24 |
11 21 |
9 18 |
– – |
– – |
|
Суглинок | 0 < IL ≤ 0,25 | с φ |
47 26 |
37 25 |
31 24 |
25 23 |
22 22 |
19 20 |
– – |
0,25 < IL ≤ 0,5 | с φ |
39 24 |
34 23 |
28 22 |
23 21 |
18 19 |
15 17 |
– – |
|
0,5 < IL ≤ 0,75 | с φ |
– – |
– – |
25 19 |
20 18 |
16 16 |
14 14 |
12 12 |
|
Глина | 0 < IL ≤ 0,25 | с φ |
– – |
81 21 |
68 20 |
54 19 |
47 18 |
41 16 |
36 14 |
0,25 < IL ≤ 0,5 | с φ |
– – |
– – |
57 18 |
50 17 |
43 16 |
37 14 |
32 11 |
|
0,5 < IL ≤ 0,75 | с φ |
– – |
– – |
45 15 |
41 14 |
36 12 |
33 10 |
29 7 |
Примечание. Значения с и φ не распространяются на лёссовые грунты.
1.5.1. Определение прочностных характеристик в лабораторных условиях
В практике исследований грунтов применяют метод среза грунта по фиксированной плоскости в приборах одноплоскостного среза. Для получения φ и с необходимо провести срез не менее трех образцов грунта при различных значениях вертикальной нагрузки. По полученным в опытах значениям сопротивления срезу τ строят график линейной зависимости τ = f(σ) и находят угол внутреннего трения φ и удельное сцепление с (рис. 1.5).
Различают две основные схемы опыта: медленный срез предварительно уплотненного до полной консолидации образца грунта (консолидировано-дренированное испытание) и быстрый срез без предварительного уплотнения (неконсолидировано-недренированное испытание).
Значения φ и с, полученные по методике медленного консолидированного среза, используются для определения расчетного сопротивления грунта, а также для оценки несущей способности основания, находящегося в стабилизированном состоянии (все напряжения от внешней нагрузки восприняты скелетом грунта). Значения φ и с, полученные по методике быстрого неконсолидированного среза, используются для определения несущей способности медленно уплотняющихся водонасыщенных суглинков и глин, илов, сапропелей, заторфованных грунтов и торфов. В таких грунтах возможно возникновение нестабилизированного состояния (наличие избыточного давления в поровой воде) вследствие их медленной консолидации или быстрой передачи нагрузки от сооружения (силосы, резервуары, склады сырья и т.п.).
Метод определения характеристик прочности φ и с в условиях трехосного сжатия в большей степени соответствует напряженному состоянию грунта в основании сооружения. Испытание проводится на приборе, в котором образец грунта подвергается всестороннему гидростатическому давлению и добавочному вертикальному (осевому). Для определения прочностных характеристик грунтов проводят серию испытаний при различных соотношениях давлений, доводя образец до разрушения, в результате каждого опыта получают значения наибольшего σ1 и наименьшего σ3 главных нормальных напряжений в момент разрушения. Графически зависимость между главными касательными и нормальными напряжениями представляют с помощью кругов Мора, каждый из которых строится на разности напряжений σ1 и σ3(рис. 1.6).
Общая касательная к этим кругам удовлетворяет условию прочности (1.5) и позволяет определить характеристики φ и с.
В приборах трехосного сжатия проводят следующие испытания:
- – недренированное — дренирование воды из образца грунта отсутствует в течение всего опыта;
- – консолидировано-недренированное — дренирование обеспечивается в процессе приложения гидростатического давления и образец полностью уплотняется, в процессе приложения осевых нагрузок дренирование отсутствует;
- – дренированное — дренирование обеспечивается в течение всего испытания.
Недренированные испытания водонасыщенных грунтов проводят для определения прочностных характеристик, выражаемых через общие (тотальные) напряжения. Дренированные испытания проводят для определения прочностных характеристик, выражаемых через эффективные напряжения. При этом в процессе опыта должно быть достигнуто полностью консолидированное состояние грунта. Прочностные характеристики грунтов, выражаемые через эффективные напряжения, могут быть определены также для образцов грунта, испытанных в неполностью консолидированном состоянии, при условии измерения в процессе опыта давления в поровой воде.
Количественной характеристикой прочности скальных грунтов является предел прочности на одноосное сжатие Rc, определяемый раздавливанием образца грунта и вычисляемый по формуле
где Р — нагрузка в момент разрушения образца грунта; F — площадь поперечного сечения образца грунта.
1.5.2. Определение прочностных характеристик в полевых условиях
Полевое испытание на срез в заданной плоскости целика грунта, заключенного в кольцевую обойму, аналогично лабораторному испытанию на срез в одноплоскостных срезных приборах. Испытания проводятся в шурфах, котлованах, штреках и т.д. Для получения характеристик φ и с определяют сопротивление срезу не менее чем трех целиков при различных вертикальных нагрузках. Схемы испытаний принимаются те же, что и в лабораторных условиях. Значения φ и с находят на основе построения зависимости (1.5), как это показано на рис. 1.5.
Полевое определение характеристик φ и с в стенах буровой скважины проводится методами кольцевого и поступательного среза. Схемы испытаний приведены на рис. 1.7. Эти методы применяются для испытаний грунтов на глубинах до 10 м (кольцевой срез) и до 20 м (поступательный срез). В методе кольцевого среза используется распорный штамп с продольными лопастями, в методе поступательного среза — с поперечными лопастями. С помощью распорного штампа лопасти вдавливаются в стенки скважины и создастся нормальное давление на стенки. В методе кольцевого среза грунт срезается вследствие приложения крутящего момента, а в методе поступательного среза — выдергивающей силы. Для получения φ и с необходимо провести не менее трех срезов при различных нормальных давлениях на стенки скважины и построить зависимость τ = f (σ) (см. рис. 1.5).
Метод вращательного среза с помощью крыльчатки, вдавливаемой в массив грунта или в забой буровой скважины (см. рис. 1.7), позволяет определить сопротивление срезу τ, поэтому его рекомендуется применять при слабых пылевато-глинистых грунтах, илах, сапропелях, заторфованных грунтах и торфах, так как для них угол внутреннего трения практически равен нулю и можно принять с = τ. Испытания крыльчаткой проводят на глубинах до 20 м.
Для определения характеристик прочности в полевых условиях применяют методы выпирания и обрушения грунта в горных выработках. Значения φ и с вычисляют из условий предельного равновесия выпираемого и обрушаемого массива грунта.
Угол внутреннего трения песчаных грунтов может быть определен с помощью статического и динамического зондирования. По данным статического зондирования угол φ имеет следующие значения:
qc, МПа | 1 | 2 | 4 | 7 | 12 | 20 | 30 |
φ, град | 26 | 28 | 30 | 32 | 34 | 36 | 38 |
Значения φ по данным динамического зондирования приведены в табл. 1.19. Для сооружений I и II класса является обязательным сопоставление данных зондирования с результатами испытаний тех же грунтов на срез. Для сооружений III класса допускается определять φ только по результатам зондирования.
ТАБЛИЦА 1.19. ЗНАЧЕНИЯ УГЛОВ ВНУТРЕННЕГО ТРЕНИЯ φ ПЕСЧАНЫХ ГРУНТОВ ПО ДАННЫМ ДИНАМИЧЕСКОГО ЗОНДИРОВАНИЯ
Песок | Значения φ, град, МПа при qd, МПа | |||||
2 | 3,5 | 7 | 11 | 14 | 17,5 | |
Крупный и средней крупности | 30 | 33 | 33 | 38 | 40 | 41 |
Мелкий | 28 | 30 | 33 | 35 | 37 | 38 |
Пылеватый | 28 | 28 | 30 | 32 | 34 | 35 |